Расчет топок

Для определения основных размеров топки — площади колосниковой решетки и объема топочного пространства — необходимо знать вид топлива и его количество, которое требуется сжечь в течение часа.
Топки, работающие на твердом топливе, должны позволять сжигать уголь разных марок без существенных переделок. В некоторых случаях заменяют лишь колосники так, чтобы колосниковая решетка имела зазоры, соответствующие крупности угля.
Для полного сгорания летучих газов требуется некоторое время, в течение которого газы проходят путь определенной длины, зависящей от скорости их движения. Поэтому высота топочного пространства над слоем топлива должна быть достаточной для того, чтобы на этом пути газы успели полностью догореть.
Экспериментальным путем установлено, что наиболее удовлетворительные результаты получаются тогда, когда на единицу площади колосниковой решетки и на единицу объема топочного пространства выделяется при сжигании топлива определенное количество тепла.
Количество тепла, выделяемого при сжигании топлива в единице объема топочного пространства и в единицу времени, раньше носило название «тепловое напряжение объема топочного пространства» и имело размерность ккал/(м3-ч) [(Мкал/(м3*ч)]. Теперь оно заменено понятием «объемная плотность тепловыделения» (энерговыделения), размерность которой кВт/м3. Тепло напряжение (Мкал/(м3-ч) пересчитывают в энерговыделение (кВт/м3), умножая значение на коэффициент 1,163. Например, если тепловое напряжение объема топочного пространства 200 Мкал/(м3-ч), то-объемная плотность тепловыделения составит 1,163-200=232,6 кВт/м3.
Мощность теплового потока, относимая к единице площади колосниковой решетки в единицу времени [Мкал/(м2-ч)], ранее называли «тепловое напряжение колосниковой решетки». Теперь эту величину, измеряемую в кВт/м2, называют «поверхностная плотность теплового потока». Если тепловое напряжение колосниковой решетки дано в Мкал/(м2-ч), то в кВт/м2 пересчитывают умножением числового значения на коэффициент 1,163. Например, если тепловое напряжение колосниковой решетки 600 Мкал/(м2*ч), то поверхностная плотность теплового потока составит 1,163-600=697,8 кВт/м2.
При увеличении поверхностной плотности теплового потока повышается скорость движения воздуха через колосниковую решетку, что может привести к увеличению уноса золы и искр из слоя топлива. При увеличении объемной плотности тепловыделения' температура в топочном пространстве повышается.
Таблица 11. Допускаемая поверхностная плотность теплового потока и объемная плотность тепловыделения для топок зерносушилок
Топливо             Поверхностная плотность, кВт/ма      Объемная плотность, кВт/м3
Бурый уголь     600-700                250-300
Каменный уголь с содержанием горючих летучих газов:                     
большим           650-750                250—300
малым 600-700                300-350
Антрацит:                         
АРШ      [500-600              250—300
кусковой            600—700             300-350
Жидкое и газообразное топливо                         500
Если известен часовой расход топлива В (кг) и его низшая теплота сгорания Щ| (МДж/кг), то, принимая по таблице 11 поверхностную плотность теплового потока Щ (кВт/м2) и объемную плотность тепловыделения <7о.п (кВт/м3), можно определить площадь колосниковой решетки F (м2) и объем топочного пространства V (м3).
Учитывая, что 1 кВт-ч эквивалентен 3,6 МДж,, можно написать
Пример. Определить площадь колосниковой решетки и объем топочного пространства топки для сжигания 150 кг/ч антрацита АРШ, у которого Qjj =26,52 МДж/кг.
По таблице 11 принимаем поверхностную плотность теплового потока для антрацита АРШ 600 кВт/м2 и объемную плотность тепловыделения 275 кВт/м3. Тогда (см. формулы 23, 24)
Для получения теплового напряжения площади колосниковой решетки F [ккал/(м2-ч)] или теплового напряжения объема топочного пространства V [ккад/(м3-ч)] надо соответствующую величину поверхностной плотности «qn» или объемной плотности q0.n умножить на 100 и разделить на 1,163.
Во время работы топки происходит потеря некоторого количества твердого топлива вследствие частичного провала его через колосниковую решетку. Кроме того, возникают потери тепла из-за химической неполноты горения а также через стенки и свод топки в окружающую среду. Поэтому количество тепла, содержащегося в газах при выходе их из топки, меньше того тепла, которое может дать топливо, загруженное в топку.
Потери от провала мелкого угля через колосниковую решетку зависят от размеров отверстий в ней и от количества мелких частиц угля. При неблагоприятных условиях эти потери достигают 2—4% общего количества израсходованного топлива.
Потери из-за химической неполноты сгорания топлива обычно не 0ывают больше 1—2%. Возникают они главным' образом в первый период после загрузки топлива, когда температура в топочном пространстве снижается, а из топлива выделяется значительное количество горючих летучих газов, для полного сгорания которых необходима высокая температура.
Потери тепла через стенки и свод топки в окружающую среду зависят от толщины стен и ог температуры окружающей среды. Эти потери составляют летом около 5—6%, зимой — 8—10%.
Отношение количества тепла QT.г, содержащегося в топочных газах при выходе из топки, к количеству тепла, содержащегося в израсходованном топливе К выраженное в процентах, называют коэффициентом полезного действия (к. п. д.) топки. Он равен
П=1°0    (25)
Этот коэффициент для топок, работающих на угле, составляет около 85% зимой и 90% летом. Для топок, работающих на жидком и газообразном топливе, к. п. д. можно принимать соответственно 90 и 95%.

..........................................................................................................................

Развитие и современное состояние зерносушильной техники
Основные направления развития
Техника сушки зерна за рубежом
Свойства зерна и зерновой массы
Значение отдельных свойств зерна при сушке
Влияние температуры нагрева зерна
Параметры состояния влажного воздуха
Характеристика смеси воздуха с топочными газами
Графическое изображение параметров
Тепло-влага-перенос в процессе сушки зерна
Кривые сушки зерна
Влияние параметров сушки на производительность
Классификация способов сушки зерна
Конвективный способ сушки зерна
Другие способы сушки зерна
Тепловентиляционная часть зерносушилок
Требования, предъявляемые к топкам
Сжигание твердого топлива
Сжигание жидкого топлива
Сжигание газообразного топлива
Расчет топок
Искра улавливающие устройства
Вентиляторы и тепловентиляционные агрегаты
Требования, предъявляемые к зерносушилкам
Классификация зерносушилок
Шахтные зерносушилки
Схемы расположения подводящих и отводящих коробов
Регулирования выпуска зерна
Бес приводное выпускное устройство
Зерносушилка СЗС-8
Зерносушилка СЗШ-16
Зерносушилки типа ВТИ
Зерносушилки ДСП-12 и ДСП-24
Зерносушилка ДСП-24СН (сниженная)
Зерносушилка ДСП-320Т
Зерносушилка ДСП-50
Шахтная передвижная зерносушилка ЗСПЖ-8
Жалюзийные зерносушилки
Барабанные зерносушилки
Сушилки для семян кукурузы в початках
Ре-циркуляционный способ сушки зерна
Прямоточно-ре-циркуляционные зерносушилки
Прямоточно-ре-циркуляционная зерносушилка Сибирского филиала ВНИИЗ
Зерносушилка РД-2Х25
Зерносушилка ПРЗ-50. Разработана ЦНИИПЗП
Зерносушилка «Целинная-50»
Зерносушилка «Целинная-36»
Перекрестно-ре-циркуляционные зерносушилки
Зерносушилка ДСП-40Р
Зерносушилка СЗС-12Р
Зерносушилка СЗС-24Р
Зерносушилка ДСП-400Т-Р
Зерносушилка ДСП-80ОТ-Р
Ре-циркуляционно-изотермические зерносушилки
Технологическая схема нового способа сушки
Процесс сушки
Ре-циркуляционно-изотермическая сушилка
Зарубежные зерносушилки
Зерносушилка фирмы «Кэмпбелл» (США)
Колонковые сетчатые зерносушилки
Зерносушилка ТВН (Швеция)
Организация работ по сушке зерна
Составление плана сушки зерна
Скорость сушки зерна
Штаты работников зерносушилок
Техническая эксплуатация зерносушилок
Пуск и обслуживание зерносушилки
Особенности эксплуатациизерносушилок
Контроль процесса сушки
Контрольно-измерительные приборы
Манометрические термометры
Контроль температуры зерна
Контроль влажности зерна
Измерение скорости газов
Автоматизация процесса сушки зерна
Автоматизация управления работой
Схема автоматического регулирования
Сушка зерна
Причины появления дефектов
Сушка крупы
Сушка семенного зерна
Особенности сушки семян масличных культур
Пути повышения эффективности и качества сушки
Основы расчета зерносушилок
Графоаналитический расчет процесса сушки зерна
Определение размеров сушильной камеры
Расчет процесса охлаждения зерна
Подбор вентиляторов
Определение основных размеров топки
Особенности расчета ре-циркуляционных зерносушилок
Область применения активного вентилирования зерна
Стационарные установки
Аэрожелоба
Напольно-переносные и трубные установки
Установки для активного вентилирования
Условия использования установок